桩基悬臂段最后一次浇筑，桥梁修复加固的方法有哪些？

知道桩基悬臂段最后一次浇筑和桥梁修复加固的方法有哪些？的题是怎么一回事吗？听小编为你讲解吧！

本文目录

• 1、桥梁修复加固的方法有哪些？
• 2、唐河六桥长多少米？
• 3、灌注桩承载力的规格有哪些？

一、桥梁修复加固的方法有哪些？

1.拓展地基加固方法。此法适用于地基承载力不足或埋深过浅，桥墩为砖石或混凝土刚性坚实基础的情况。基础扩大基础面积应通过基础强度验算确定。

-2。补充桩基加固方法。当桥台沉降、桩深不足或桩倾斜时，采用附加桩基加固是常用且有效的方法。这种加固方法是在桩基础周围增设钻孔桩，或打入钢筋混凝土预制桩以扩大原有的承载，从而提高基础的承载能力，增强基础的稳定性。

-3。钢筋混凝土箍筋或护套加固方法。当桥墩、桥台因基础深度不足或施工质量控制不严而出现裂缝时，有时会出现贯穿裂缝。可采用钢筋混凝土带或钢箍进行加固。

-4。桥台新型挡土墙加固方法由于桥台背面水平土压力过大，造成桥台倾斜，应努力平衡桥台后墙的土压力，并在桥台后面增设挡墙来承受。土压力过大。

-5。桥墩加宽并加固。利用旧桥基础将悬臂加宽部分伸出抵靠墩盖梁，安装加宽的上部结构。本例仅加宽桥墩盖梁，桥墩本体及基础无需加固。

二、唐河六桥长多少米？

唐河特大桥位于香洲区城河镇，316省道，全长1767-04米，桥面宽12米。主桥为一米长四跨预应力混凝土连续箱梁，施工难度大。主桥共有20个桩基。主跨连续梁单孔跨长70米。是香洲区跨度最大的公路大桥。采用悬臂浇筑法建造。

三、灌注桩承载力的规格有哪些？

5-2桩基竖向承载力计算

5-2-3对于端承桩基础、4根桩以下摩擦柱下的独立桩基础，或因土性、使用条件等因素不宜考虑承台效应时，竖向承载力基桩的特征值应为单桩竖向承载力的特征值。5-2-4对于满足下列条件之一的摩擦式桩基，应考虑承台效应确定复合基桩竖向承载力特征值1-上部结构整体刚度为效果好，结构简单。建筑物；2、框架结构和柔性结构，对不均匀沉降的适应性强；3-根据变刚度整平原理设计的桩基刚度相对减弱区域；4.软土地基减沉复合稀疏桩基础。5-2-5考虑承台效应的复合地基桩竖向承载力特征值可按下式确定

当承台底部为可液化土、湿陷土、高敏感软土、欠固结土或新填土，且沉桩引起超孔隙水压力和土体抬升时，不考虑承台效应，c为取=0。

表5-2-5效应系数c

条文解释

5-2桩基竖向承载力计算

5-2-1、5-2-2关于桩基竖向承载力的计算，本规范采用综合安全系数K=2代替荷载分系数G、Q和力分系数S，原始代码的P。采用单桩竖向极限承载力标准值Quk或极限侧阻力标准值qsik、极限端阻力标准值qpk和桩的几何参数ak确定，荷载效应标准组合Sk为作用力的设计表达式。

采用上述承载力极限状态设计表达式，较《建筑桩基技术规范》JGJ94-94提高了桩基的安全水平。这是因为——1、建筑结构荷载规范中均布活荷载标准值比以前提高了1/4——办公楼、住宅建筑等，荷载组合系数提高了17%；从而，受土体支护阻力的桩基承载力的安全性得到了提高；-2。基本组合的荷载子系数从1-25增加到1-35——在永久荷载控制下；-3。钢筋和混凝土强度设计值略有降低。上述因素-2、-3，提高了桩基础结构的安全承载能力。5-2-4关于本文规定的考虑承台竖向土抗力的四种情况一是上部结构刚度大、形状简单的建筑物能适应大变形。共享的负载份额往往较大；其次，对于差异变形适应性较强的机架结构和柔性结构桩基础，采用考虑承台效应的组合桩基础不会降低安全性；第三，根据变刚度调平原理设计的核心筒外围框架柱桩基础，可以适当增大沉降量，降低桩基支护刚度，达到减少不均匀沉降、减小承台外围桩反力的目的。，减少帽的整体弯矩；第四，软土复合稀疏桩基础针对区域沉降减少，考虑承台效应并设计复合桩基础是该方法的核心。以上四种情况近年来在工程实践中得到了成功应用。5-2-5本文讲解了承台效应及复合桩基承载力1-承台效应系数计算的相关内容。在竖向荷载作用下，由于桩与土的相对位移，桩间土将相对承台移动。产生一定的竖向阻力，成为桩基础竖向承载力的一部分，分担荷载。这种效应称为上限效应。盖帽底部土体承载力的特征值就是盖帽效应系数。封顶效应和封顶效应系数受以下因素的影响而变化。1、桩距尺寸。当桩顶受荷载下沉时，桩周土体受桩侧剪应力作用，产生竖向位移wr

由上式可见，桩周土体竖向位移随桩侧剪应力qs和桩径d的增大而线性增大，随距桩距离r的增大呈自然对数关系减小。桩中心。当距离r达到nd时，位移为零；根据实测结果，nd约为-610，d随着土体变形模量的减小而减小。显然，土体垂直位移越小，土体反力越大。对于群桩来说，桩距越大，土体反力越大。2、随着承台宽度与桩长之比Bc/l的减小，承台的土阻力也随之减小。现场样机试验表明，当承台宽度与桩长之比较大时，承台土反力形成的压力气泡包围整个群桩，导致桩侧阻力和端阻力减小，桩端阻力减小。帽底土壤阻力相应降低。增加。从图9可以看出，在相同桩数和桩距条件下，承台荷载分担比随着Bc/l的增大而增大。3、承台土体阻力随位置和桩位布置而变化。在承台内部区域——群桩围护结构内，由于桩与土体之间存在明显的相互作用，土体竖向位移增大，导致内部区域土体反力明显小于外部区域-帽的悬垂部分，即马鞍形分布。从图10-a还可以看出，随着桩数从22根增加到32根和42根，承台的荷载分担比Pc/P减小。这也反映出随着桩数的增加，承台内外面积的面积比增大。结果，降低了盖的土壤阻力。对于单排桩基础，由于承台外部面积比例较大，其土体阻力明显大于多排桩基础。图10所示的多排桩承台与单排桩承台荷载分担比的明显差异证实了这一点。4、盖土的电阻随荷载的变化而变化。从图9、图10可以看出，桩基受载后，承台底部产生一定的土阻力。随着荷载的增加，土壤阻力和荷载分配比的变化可分为两种模式。一种模式是当达到工作荷载-Pu/2时，荷载分担比Pc/P趋于稳定值，这意味着土壤阻力与荷载增加速率同步；这种变化意味着土壤阻力与荷载增长速度是同步的；这种变化模式发生在Bc/l1且多排桩时。对于Bc/l>1且单排桩基础，属于第二种变化方式。负载达到Pu/2后，Pc/P随着负载水平的增加而继续增加；这说明这两类桩基承台的土体不断增加。电阻的增长率继续大于负载的增长率。5、模型试验测量、工程测量及盖帽效应系数计算对比——见表3、表4。

图9淤泥土中承台的荷载分担比Pc/P随承台宽度与桩长之比Bc/L的变化

图10淤泥土中多排群桩与单排群桩承台的荷载分担比大于单排桩。表3模型试验测量与上限效应系数计算对比

表4盖帽效应系数工程实测与计算对比

2-复合地基桩承载力特征值是根据粉质土、粉质粘土、软土地基群桩试验得到的承台土抗力变化特征得出的——见表3，并结合实测15个工程的桩基承台土阻力结果见表4，其中给出了效应系数c。盖帽效应系数c根据节距直径比sa/d和盖帽宽度与绒头长度比Bc/l确定-参见本说明书的表5-2-5。单桩对应的承台阻力特征值为etacfakAc，由此得到标准公式-5-2-5-1和公式-5-2-5-2。对于单排条桩基础，如上所述，etac比多排群桩基础大，因此单独给出其etac值。但对于宽度小于15d的条形基础，其内部面积所占比例较大，故将etac视为非条形基础。上述盖土阻力计算方法相对于JGJ94-94进行了简化，且不区分盖帽内外面积的面积比。按此方法计算，对于柱下独立桩基计算值较小，对于大群桩筏形承台则相差不大。Ac为计算所得基桩对应的承台底净面积。关于承台计算域A、基桩对应的承台面积Ac、承台效应系数c，具体规定如下1、柱下独立桩基础A为全承台面积。2、桩筏、桩箱基础根据柱、墙侧1/2跨度，取悬臂侧板厚的2-5倍确定计算域。桩距、桩径、桩长不同，计算域为板厚的2-5倍。确定桩距、桩径、桩长不同的计算域。使用上述公式按分区计算，或平均sa和Bc/l计算etac。3、墙下集中桩的剪力墙高层建筑的桩筏基础计算范围从墙体两侧向外延伸1/2跨。对于悬臂板，从墙边缘延伸板厚度的2-5倍。据此计算c。4.核心筒周边采用平板式、梁板式筏承台且按变刚度调平原理布置桩的复合桩基础计算域为距柱边1/2跨度，悬臂板的边缘取板厚的2-5倍。包围。不能考虑承台效应的特殊工况液化土、湿陷土、高柔性软土、欠固结土、新填土、孔隙水压力和沉桩引起的土体抬升等。这是由于这些条件而产生的土体。下盘的阻力随时可能消失。考虑地震作用时，按本规范公式-5-2-5-2计算复合地基桩承载力特征值。由于地震作用下基桩在轴向竖向力作用下的承载力按本规范公式-5-2-1-3增加25%，故地基土抗力乘以a/1-25系数，式中，a为地基抗震承载力调整系数；除以1-25与本规范的公式5-2-1-3兼容。3-忽略侧阻力和端阻力的群桩效应的解释。影响桩基竖向承载力的因素包括三个方面。一是基础桩的承载力；二是桩土相互作用对桩侧阻力和端阻力的影响。群桩的影响是边阻力和端阻力；三是承台底部土体阻力的荷载分担作用。对于第三部分，该条的规定已在上文进行了解释。第二部分，《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94规定了侧阻力群桩效应系数S和端阻力群桩效应系数P。给定的etaS和etaP源自不同土壤类型的群桩试验结果。一般变化规律为在粘性土中，由于群桩效应，侧向阻力减弱，即非挤土桩常见桩距条件下，横向阻力小于1，在非致密粉土和砂土中由于群体效应。通过沉降硬化增强桩效应，即etaS大于1；对于端部阻力来说，无论是粘性土还是非粘性土，它都是通过相邻桩端部土体的相互侧向变形而增强的，即etaP>1。但对于非单一粘性土，侧阻力和端阻力的综合桩群效应系数SP均大于1。